Проблемы и перспективы развития автокомпонентной отрасли в России - Темы выступлений на III всероссийской конференции...


Проблемы и перспективы развития автокомпонентной отрасли в России

Тезисы доклада


Блохин М.В.., исполнительный директор

^ НО «НАПАК»


Перераспределение трудоемкости на автомобильном рынке в последнее время смещается на поставщиков автокомпонентов.


Уровень эффективности нового производства:


Емкость российского рынка автокомпонентов меньше объема, необходимого для их эффективного производства. Реализация одного проекта по каждой группе компонентов поможет повысить эффективность производства, снизив издержки.


^ Приоритетные направления организации производств:



В новых условия только те производители, которые создали центры НИОКР, деятельность которых направлена на постоянное улучшение продукта и технологии его производства, будут основными игроками на рынке поставщиков.


^ Основные направления повышения технического уровня и конкурентоспособности крепежных деталей


Лавриненко Ю.А., к.т.н., ФГУП «НАМИ»


Фундаментом, определяющим технический уровень крепежных изделий, является нормативная база. Однако в российских стандартах на крепеж действуют морально устаревшие требования, отражающие уровень развития техники и технологии 50 -60х годов прошлого века.

В применяемых действующих стандартах на крепежные изделия для российской промышленности почти нет прогрессивных требований, соответствующих мировому уровню.

Отсутствие в стандартах прогрессивных требований не стимулирует метизные заводы к обновлению, к техническому перевооружению и развитию технологии до более высокого уровня.

Сейчас в России в области крепежных деталей действует 61 национальный стандарт, ранее гармонизированный с международными и европейскими стандартами. Однако эти стандарты требуют актуализации в связи с тем, что за этот период были приняты новые версии международных (европейских) стандартов.

Например, общеизвестный ГОСТ 1759.4-87 «Болты, винты и шпильки. Механические свойства и методы испытаний» был гармонизирован со стандартом ISO 898-1:1978. Стандарт ISO в 1999 году был существенно изменен и в него были внесены новые прогрессивные требования (более 20 изменений). Однако с момента издания в ГОСТ 1759.4 не внесено ни одного изменения, и он отстал от DIN и ISO. Практически все подобные стандарты требуют пересмотра.

Конструкторские службы заводов не закладывают в КД на автомобили прогрессивные конструкции крепежных изделий, потому что их нет в российских стандартах, а метизные заводы соответственно их не изготавливают и не осваивают новые технологии. Таким образом, образовался замкнутый круг, а в итоге прогрессивный крепеж в России почти не применяется.

В качестве российских национальных стандартов на крепежные изделия назрела необходимость принять (с предварительным анализом) более 100 действующих международных стандартов на конструкцию, размеры и технические условия.

В российских автомобилях применяются крепежные изделия низкого потребительского качества с очень низким уровнем унификации. Резьбовые детали одного и того же назначения, но спроектированные на различных заводах, в разных отделах одного завода имеют существенные отличия по форме, размерам, в том числе по шагу резьбы, размеру под ключ, высоте головки, сбегам резьбы, по галтелям подголовка, диаметрам стержней, размерам концевых фасок, допускам, классам прочности, материалам, обозначениям. Эти недостатки получились во многом, из-за бессистемности в применяемой нормативной базе на крепежные детали.

Во-первых, на заводах применяют одновременно и ОСТы, и ГОСТы, и СТП, и ФИАТ-ВАЗ и оригинальные собственные чертежи.

В-вторых, вышеуказанные стандарты не совершенствуются и теперь играют консервативную роль, вступая в противоречие с требованиями современных зарубежных стандартов.

В-третьих, на многие виды крепежных деталей российских стандартов просто нет, но и планов по их разработке тоже нет.

Особенная ситуация сложилась на АвтоВАЗе. Стандарты ФИАТ-ВАЗ, а соответственно и крепежные изделия, изготовленные по этим стандартам, применяемые для сборки Жигулей отстали от современного уровня по многим параметрам, отличаются в худшую сторону от требований международных стандартов ISO, DIN. На наш взгляд нужно наметить меры и определить сроки их замены и внедрения более прогрессивных стандартов DIN, EN, ISO, а также разработки новых стандартов на прогрессивные крепежные изделия.

Однако в настоящее время почти не проводятся работы по стандартизации крепежных изделий, и в том числе, для автомобильной промышленности. Для повышения конкурентоспособности и качества российских автомобилей, которое зависит (в том числе) от качества и технического уровня крепежных изделий нужно активизировать работы по стандартизации крепежных изделий.


Для этого нужна не только государственная поддержка, но и желание самих автомобильных заводов повысить эффективность крепежных систем.

Технический уровень крепежных систем, применяемых в российских автомобилях, значительно отстал от европейского и мирового уровня и отставание в этой области продолжает расти. Отставание составляет 40-50 лет. Наблюдается необоснованный рост номенклатуры крепежных элементов. Общее количество крепежных элементов в автомобилях АВТОВАЗа, ГАЗа, КАМАЗа на 40-50% больше, чем в аналогичных западных автомобилях. При этом доля фланцевых болтов является крайне низкой и составляет в среднем 4,5%. Количество крепежных деталей прогрессивных конструкций в российских автомобилях составляет 3-4%, в то время как в современных зарубежных автомобилях 60-80%.

В российской нормативной базе на крепежные изделия вообще отсутствуют стандарты на многие виды прогрессивных конструкций крепежа, которые были разработаны за рубежом и с успехом применяются при сборке иностранных автомобилей. Например, в Европе разработаны 9 разных стандартов DIN, EN, ISO на болты и винты со звездообразным профилем. А в России до этого года – ни одного. И только в этом году разработаны проекты трех стандартов на болты со звездообразной головкой.

В настоящее время в России используется ряд стандартов, в свое время гармонизированных с международными стандартами ISO, но требующих актуализации в связи с принятием новых версий международных (европейских) стандартов (5 - 15 лет). По болтам - 12 наименований, по винтам и шурупам – 14, по гайкам -11. А всего имеется стандартов ГОСТ Р -158 наименований. Для сравнения, в Германии на болты, винты и шпильки применяются стандарты DIN в количестве 633 наименований, на гайки разных конструкций – 548 наименований. Таким образом, степень гармонизации национальных стандартов со стандартами ISO не превышала 23%. А теперь, с учетом нарастающего отставания - не более 5%.

Чтобы исправить сложившееся положение необходимо в самое ближайшее время разработать и внедрить современную нормативную базу на крепежные системы, основанную на международных и европейских стандартах DIN, EN, ISO. Разработка на основе этих документов национальных стандартов ГОСТ Р позволит сократить время на разработку собственных конструкций крепежа и уменьшить сроки подготовки производства при их внедрении на российских автомобильных заводах.

Развитие нормативной базы позволит конструкторам обоснованно и в широких масштабах закладывать в проекты прогрессивные крепежные изделия. Эти болты позволяют уменьшить монтажное пространство и массу фланцевого соединения.

Одним из принципов создания современной техники (в т. ч. автомобильной) является снижение веса с одновременным повышением прочности. Этим требованиям отвечают не только болты со звездообразной головкой, но также алюминиевые болты.





Одним из путей повышения эффективности резьбовых соединений является разработка стандартов и на этой основе применение самонарезающих винтов с новой конструкцией резьбы.

Технический уровень крепежных деталей во многом зависит от технических требований, назначенных ГОСТ 1759.4 и ГОСТ 1759.5. С момента их разработки прошло 19 лет. За это время в базовые стандарты ISO 898-1 и ISO 898-2 внесено 34 поправки. Большинство этих изменений не внесены в ГОСТ 1759.4 и ГОСТ 1759.5.

ВНИИНМАШ в этом году разработал проекты стандартов ГОСТ Р «Болты, винты, шпильки. Механические свойства и методы испытаний», а также «Гайки. Механические свойства и методы испытаний». Проекты выполнены с использованием аутентичного перевода стандартов ISO 898-1:1999-11, ISO 898-2:1992, ISO 898-6:1994. Обсуждение этих проектов на стадии завершения.

В проект стандарта ГОСТ Р «Болты, винты, шпильки. Механические свойства и методы испытаний» внесены следующие изменения по сравнению с действующим стандартом:


1. Переработана область применения.

2. Допущен к применению легирующий компонент бор, уменьшено содержание углерода для класса прочности 5.6, расширено понятие легированная сталь.


Предложено не включать в проект стандарта приложение «Рекомендуемые технологические процессы изготовления болтов, винтов и шпилек из нелегированных и легированных сталей и марки сталей», как противоречащее ISO 898-1, а также препятствующее применению прогрессивных марок сталей и их унификации. Конкретные марки и химический состав сталей нужно назначать по соответствующим стандартам ISO, ГОСТ, ТУ, выдерживая требования данного стандарта.

3. Для класса прочности 12.9 не допускается наличие обогащенного фосфором белого слоя (дельта-феррита), обнаруживаемого металлографическим способом

4. Изменена максимальная твердость для классов прочности 3.6-5.8; установлен показатель разрушающего крутящего момента; установлен показатель относительного сужения при разрыве болтов для классов прочности 8.8-12.9 ; изменены значения твердости в сердцевине и на поверхности для классов прочности 8.8-12.9

5. Изменена твердость поверхности для классов прочности 8.8-12.9

6. Указано, что независимо от программы испытаний все установленные показатели должны быть выполнены.


7. Испытание ударом по головке болта ограничено размерами ≤М10 мм. Испытание на повторный отпуск теперь является необязательным. Оно проводится только как арбитражное.

8.Раздел «Маркировка» переработан. Расширен диапазон обязательной маркировки классов прочности от 3.6 до 12.9 болтов, винтов и шпилек М5 и выше. Рекомендуется маркировка товарного знака. Дополнительно введена маркировка болтов по системе часовых стрелок.

Введена маркировка звездообразных головок болтов и винтов и головок со звездообразными углублениями. Расширена маркировка шпилек. Установлена обязательная маркировка класса прочности изделий и товарного знака изготовителя на упаковках.


В проект стандарта ГОСТ Р «Гайки. Механические свойства и методы испытаний» внесены следующие изменения по сравнению с действующим стандартом:


1. Переработана область применения.

2. Переработана система обозначений гаек с номинальной высотой 0,8 D. Болтовые соединения дифференцированы по типу применяемых гаек (Например, для гайки М10 тип 1 H/D=0,84; а для гайки тип 2 H/D=0,93). . Проведенные исследования крепежных элементов показали, что установленная до сих пор номинальная высота гаек, как было до сих пор 0,8D, не обеспечивает достаточной прочности соединения на срыв резьбы.

Гайки более высокого типа были разработаны преимущественно как экономичные, деформационно-упрочненные при холодной объемной штамповкой для применения в паре с болтами и винтами класса прочности 9.8, но в то же время эти гайки, обработанные закалкой и отпуском и обладающие высокой вязкостью, могут применяться в паре с болтами и винтами класса прочности 12.9. На практике перекрытие типов 1 и 2 имеется только в двух случаях. Для типа 1, класс прочности 8 разрешает применение гаек без закалки и отпуска (деформационно-упрочненных из низкоуглеродистых сталей) только для размеров резьбы до M16 включительно. Гайки типа 1, размер резьбы которых превышает M16, должны быть закалены и отпущены. Но свыше М16 можно также применить высокие гайки типа 2 без закалки и отпуска.

Для 12 класса прочности применение гаек типа 1 свыше М16 не целесообразно. Для обеспечения требуемых пробных нагрузок нужно было бы твердость гаек поднять так высоко, что вязкость, необходимая для ее надежного функционирования будет недостаточной. Поэтому здесь необходимы более высокие гайки типа 2 с закалкой и отпуском.

С учетом ISO 898-1 и ISO 898-2 на механические свойства болтов и гаек были разработаны ISO 4014 … 4018 на шестигранные болты и ISO 4032 … ISO 4036 на шестигранные гайки, в которых приведены переработанные механические свойства, корректировки высоты гаек и размеров «под ключ» (размеры «под ключ» для М10, М12, М14 и М22, с 17, 19, 22 и 32 мм изменены на 16, 18, 21 и 34).


^ Для справки:

Отмененные стандарты

Стандарты взамен отмененных

DIN 933

ISO 4017

DIN 912

DIN EN ISO 4762

DIN 6921

DIN EN 1665

DIN 934

DIN EN ISO 4032

DIN 6923

DIN EN 1661



3. Принято разделение по типам применяемой резьбы (с крупным или мелким шагом). Гайки с крупным шагом класса прочности 9 должны быть только высокими типа 2, тип 1 не допускается ни для каких диаметров. Гайки класса прочности 12 типа 1 могут применяться в болтовом соединении только диаметром D16 мм, а типа 2 в соединении диаметром D39 мм.

Для гаек с мелким шагом резьбы исключены классы прочности 4 и 9.

Применение гаек 10 класса типа 1 ограничивается диаметром 16 мм.

Гайки с мелким шагом резьбы класса прочности 12 типа 2 можно применять в болтовом соединении только диаметром D16 мм, а свыше 16 мм не допускаются гайки любого типа.

4. Для классов прочности 4,5 и 6 изменено содержание фосфора. Введена таблица предельного содержания химических элементов для гаек с мелким шагом разных классов прочности. Внесено требование: Гайки с мелким шагом резьбы классов прочности 05, 8 (тип 1); 10, 12 должны подвергаться закалке и отпуску.


Предложено не включать в проект стандарта приложение «Рекомендуемые технологические процессы изготовления гаек из нелегированных и легированных сталей и марки сталей», как противоречащее ISO 898-2, ISO 898-6, а также препятствующее применению прогрессивных технологий и марок сталей и их унификации. Конкретные марки и химический состав сталей нужно назначать по соответствующим стандартам ISO, ГОСТ, ТУ, выдерживая обязательные требования данного стандарта.

5. Изменена твердость и пробная нагрузка для класса прочности 8 (тип 1). Приняты твердость и испытательная нагрузка для гаек (тип 2) для класса прочности 8. Изменены значения напряжений от пробной нагрузки для 10 класса. Принята твердость и испытательная нагрузка для гаек 12 класса (тип 1). Для класса прочности 8 в диапазоне 16
6. Для гаек с мелким шагом резьбы изменена твердость и напряжение от пробной нагрузки для классов прочности 5. 6, 8 (тип 1), 10 (тип 1). Для гаек 12 класса прочности изменено значение пробной нагрузки с учетом применения гаек только типа 2.

Соответственно, с учетом дифференциации типов гаек изменены значения пробной нагрузки для гаек с крупным шагом классов 8, 12.

Для гаек с мелким шагом для классов прочности 5, 6, 8, 10, 12. Также приняты значения пробной нагрузки для гаек с мелким шагом М12х1.5, М18х2, М20х2, М22х2, которые отсутствуют в действующем стандарте ГОСТ 1759.5-87.

7. Шестигранные гайки диаметром резьбы равным и более М5 всех классов прочности должны маркироваться. Все гайки, для которых предусмотрена маркировка класса прочности, должны быть также замаркированы товарным знаком изготовителя, если нет технических оснований для ее исключения. Упаковку, однако, следует маркировать во всех случаях.


Выводы


Разработка и внедрение национальных стандартов на крепежные изделия с использованием стандартов DIN, EN, ISO является фундаментом для развития технологии ХОШ, для переоснащения заводов новым современным оборудованием по всему циклу производства от металла до готовых изделий, для повышения конкурентоспособности крепежных изделий российского производства и за счет этого снижения затрат и повышения качества конечной продукции.


^ Современные требования к свойствам холоднодеформированной арматурной стали класса В500С в России, перспективы применения, проблемы


Суриков И. Н., Зам. руководителя ЦПЭ НИИЖБ – филиала ФГУП «НИЦ «Строительство»


В настоящее время многие металлургические предприятия не располагают техническими возможностями производить в мотках арматурный прокат требуемого размера и прочности в необходимых объемах, и строители вынуждены перерасходовать до 20-30% стали в изделиях из-за замены реально необходимой арматуры на имеющийся в наличии прокат большего диаметра. Кроме того, соседние позиции существующего сортамента от 6 до 12 мм сильно отличаются по площади сечения (на 44-78%), что вынуждает специфицировать при проектировании существенно большее количество арматуры, чем это требуется по расчету, а эффективность применения более прочной стали (например, класса А500С вместо А400) практически сводится на нет.

Одним из способом решения данной проблемы является производство холоднодеформированной арматуры класса прочности 500 МПа размером от 5,5 до 12 мм в расширенном (с включением ряда промежуточных позиций) сортаменте: 5,5; 6; 7; 8; 9; 10; 11; 12 мм.

В сентябре этого года начал действовать стандарт РФ ГОСТ Р 52544-2006 «Прокат арматурный свариваемый периодического профиля классов А500С и В500С для армирования железобетонных конструкций», который подразделил арматурный прокат по способу производства: горячекатаный, термомеханически упрочненный с прокатного нагрева и холоднодеформированный. Свод правил СП 52-101-2003, который содержит рекомендации по расчету и проектированию бетонных и железобетонных конструкций без предварительного натяжения арматуры, также определяет требования к показателям качества для двух групп арматуры класса прочности 500МПа: класс А500 (А500С) для горячекатаного и термомеханически упрочненного проката номинальным диаметром от 10 до 40 мм и класс В500 (Вр-1; В500С) для холоднодеформированной по разным технологиям арматуры номинальным диаметром от 3 до 12 мм. Требования к расчетным показателям арматуры классов А500 и В500 в СП 52-101-2003 различаются.

Отсутствие в СП 52-101-2003 арматуры класса А500 диаметром менее 10 мм препятствует освоению производства и эффективному применению проката дефицитных размеров профилей, доля которых в общей потребности ненапрягаемой арматуры составляет около 25% и ориентирует на применение только холоднодеформированной арматуры или арматуры класса А400, что не всегда оправдано.

Рассмотрим требования к прочностным и пластическим свойствам холоднодеформированной арматуры класса В500 с учетом особенностей ее изготовления по нормативно-технической документации, а также фактические значения характеристик этих свойств. Механические свойства проволоки Вр-1 по ГОСТ 6727 и холоднодеформированной арматуры класса прочности 500МПа по ГОСТ Р 52544-2006 различны. Эти виды арматуры объединены СП 52-101-2003 в класс прочности В500 по способу упрочнения стали, они удовлетворяют условию σ0,2≥500МПа и дополняют друг друга в части сортамента.

Отличительными особенностями проволоки Вр-1 по ГОСТ 6727 являются: нормируемая линейная плотность, которая на 6,3-6,8% ниже номинальной, что достигается за счет минусового допуска на диаметр проволоки; нормирование браковочных значений прочностных характеристик по усилиям, а не напряжениям; отсутствие гарантированной обеспеченности нормируемых значений характеристик прочностных и пластических свойств; периодический профиль в виде неглубоких вмятин /3/. Для холоднодеформированной арматуры по ГОСТ Р 52544-2006 применяется современный общепринятый подход к нормированию допуска массы 1 пог. м (симметричный допуск) и характеристик механических свойств (гарантируется высокая обеспеченность значений этих характеристик), к нормированию характеристики сцепления с бетоном, к оценке свариваемости стали, к приемочному контролю. В частности, характеристика пластических свойств арматуры – полное относительное удлинение при максимальной нагрузке δмакс по ГОСТ Р 52544-2006 должна удовлетворять требованию δмакс≥2,5%, также допускается, чтобы относительное равномерное удлинение после разрыва δр≥2%, обе характеристики должны гарантироваться с обеспеченностью не менее 0,95 /1/; у проволоки Вр-1 номинальным диаметром 5 мм по ГОСТ 6727 характеристика пластических свойств – относительное удлинение после разрыва δ100 должна удовлетворять условию δ100≥3% . При этом многочисленные испытания показывают, что средние значения δр≤1,5% и δмакс<2%. В то же время для проволоки Вр-1 и арматуры класса В500С, как правило, выполнялись требования вышеуказанных стандартов: σ0,2≥500МПа и σв/σ0,2≥1,05 с заданной обеспеченностью.

В настоящее время разработаны и реализованы технические решения, обеспечивающие повышение пластических свойств холоднодеформированной арматуры без снижения производительности технологических линий. Соблюдение определенных технологический требований при изготовлении позволяет повысить пластические характеристики и получить холоднодеформированную арматуру класса В500 с уровнем прочностных и пластических свойств, сопоставимым с требованиями ГОСТ Р 52544-2006 и рекомендациями EN10080: 1999. С появлением на рынке арматуры класса В500 с разным уровнем механических свойств, включая пластические свойства, стали, особое значение приобретают задачи систематизации технических требований к холоднодеформированной арматуре, обоснования областей ее эффективного применения и соответствующей корректировки некоторых положений СП 52-101-2003.

Основной прочностной характеристикой арматуры классов А500 и В500 является нормативное сопротивление растяжению Rs,n=500 МПа, которое соответствует гарантированному значению предела текучести физическому σт или условному σ0,2 с обеспеченностью не менее 0,95 /2/. Возможное отклонение прочностной характеристики в неблагоприятную сторону от их нормативного значения учитывается коэффициентом надежности по арматуре γs, значение которого зависит от группы предельных состояний, от свойств стали и их статистической изменчивости, а также от таких нестатистических факторов, как применяемая система контроля качества арматуры, возможное изменение механических свойств арматуры в процессе изготовления конструкций и их эксплуатации, малая величина относительных деформаций арматуры перед разрывом и других, которые влияют на надежность конструкций.

Согласно СП 52-101-2003 для предельных состояний первой группы γs=1,15 для арматуры класса А500 и γs=1,2 для арматуры класса В500. Следовательно, у арматуры класса В500 по сравнению с арматурой класса А500 значение коэффициента надежности γs увеличено на 4,3% и соответственно уменьшено расчетное значение сопротивления арматуры растяжению Rs Расчетное сопротивление арматуры в состоянии поставки должно гарантироваться с обеспеченностью не менее 0,9985, что для генеральной совокупности при нормальном распределении соответствует условию Rs≤σт(0,2) – 3S, где σт(0,2) – среднее значение предела текучести физического или условного, S– среднеквадратическое отклонение.

Рассмотрим возможные причины отмеченных выше различий для арматуры классов В500 и А500.

Известно, что при холодной деформации стали повышаются прочностные свойства (σв; σ0,2) и уменьшаются пластические свойства (относительные удлинения δмакс; δр; δ100), степень изменения которых зависит от химического состава и механических свойств исходной катанки (подката), равномерности ее структуры и свойств по длине, от суммарной деформации обжатия катанки при волочении или прокатке. Поэтому арматура класса В500 в силу технологических особенностей производства может иметь не только более низкий уровень пластических свойств, но и повышенную изменчивость характеристик механических свойств.

Снижение пластических свойств арматурной стали, при определенных условиях может привести к хрупкому разрушению железобетонной конструкции из-за разрыва арматуры, а также не обеспечивает возможность образования шарниров пластичности и перераспределения усилий в статически неопределимых конструкциях зданий, что особенно важно при аварийных нагрузках. Гарантия надежности для материала, способного разрушиться хрупко, должна быть повышена.

Следовательно, возможными причинами увеличения значения коэффициента надежности γs для арматуры класса В500 являются повышенная изменчивость характеристик механических свойств и пониженный уровень пластических свойств.

Чтобы избежать хрупкого разрушения железобетонных элементов от разрыва арматуры, создать условия для перераспределения усилий в статически неопределимых железобетонных конструкциях и для предотвращения прогрессирующего обрушения зданий, а также для восприятия интенсивных динамических нагрузок, включая сейсмические и аварийные нагрузки, наряду с конструктивными требованиями необходимо обеспечить достаточные пластические свойства арматуры.

СП 52-101-2003 при расчете железобетонных конструкций по нелинейной деформационной модели рекомендует в расчетной диаграмме состояния (деформирования) арматуры предельные значения относительной деформации принимать равными 2,5% /2/. На практике это означает, что полные относительные деформации арматуры δмакс должны быть не менее 2,5% и гарантироваться с высокой обеспеченностью, сравнимой с уровнем обеспеченности нормативного сопротивления арматуры растяжению.

Таким образом, если холоднодеформированная арматура класса В500 имеет уровень и обеспеченность характеристик прочностных (σ0,2) и пластических (δмакс) свойств, удовлетворяющие вышеизложенным требованиям, то ее расчетные значения сопротивления растяжению для предельных состояний первой группы могут быть такими же, как у арматуры класса А500. При этом численное значение коэффициента надежности γs для арматуры класса В500 должно удовлетворять условию γs= [Rs,n(p=0,95)]/[Rs(p=0,9985)]≤1,15, где р – заданная обеспеченность или вероятность незанижения в генеральной совокупности нормируемого значения предела текучести стали /20/. Также должно выполняться условие σв/σ0,2≥1,05, которое является резервом надежности арматуры, обеспечивающим безопасную работу конструкций.

По нашему мнению разные значения номинальных и фактических показателей пластических свойств проволоки Вр-1 по ГОСТ 6727 и холоднодеформированной арматуры класса прочности 500МПа по СТО АСЧМ 7-93 и действующим ТУ должны быть учтены при назначении коэффициента надежности по арматуре γs. Численные значения коэффициента γs и области применения холоднодеформированной арматуры класса В500 следует принимать в зависимости от уровня пластических свойств стали. Предлагается установить три группы требований к холоднодеформированной арматуре, которые различаются значениями характеристики δмакс(Agt) пластических свойств стали:

первая группа – при условии δмакс≥2,5% с обеспеченностью не менее 0,9 арматура класса В500 может применяться с коэффициентом γs=1,15 в качестве рабочей (расчетной) и конструктивной (нерасчетной) арматуры железобетонных конструкций наряду с арматурой класса А500 и взамен арматуры классов А400 и А400С;

вторая группа – при условии 1,5%≤δмакс<2,5% с обеспеченностью не менее 0,9 арматура класса В500 может применяться с коэффициентом γs=1,2 в качестве рабочей и конструктивной арматуры железобетонных конструкций наряду с арматурой классов А500 и А400 (А400С);

третья группа – при условии 1%≤δмакс<1,5% с обеспеченностью не менее 0,9 арматура класса В500 может применяться только в качестве конструктивной арматуры железобетонных конструкций. Пластические свойства конструктивной арматуры определяются технологическими требованиями при производстве арматурных работ, такая арматура после правки должна без хрупкого излома, трещин и разрывов выдерживать однократный изгиб в холодном состоянии на угол не менее 900 вокруг оправки диаметром 3dн, а при наличии сварного соединения – вокруг оправки диаметром 5dн, где dн – номинальный диаметр испытываемой арматуры. Нижняя граница диапазона изменения δмакс в первом приближении принята равной 1%. В дальнейшем, при необходимости, значение нижней границы может быть откорректировано.

При δмакс<1% сталь не может быть рекомендована для применения в качестве арматуры железобетонных конструкций.

Для рабочей арматуры необходимо соблюдение условий: σ0,2≥500 МПа с обеспеченностью не менее 0,95 и σв/σ0,2≥1,05 с обеспеченностью не менее 0,9; расчетное значение сопротивления арматуры растяжению Rs=Rs,n/γs должно иметь обеспеченность не менее 0,9985. Для конструктивной арматуры допускается σв/σ0,2≥1,03 с обеспеченностью не менее 0,9.

Очевидно, что предлагаемое разделение арматуры класса В500 по группам и учет изложенных требований позволит повысить эффективность применения холоднодеформированной арматуры с высоким уровнем прочностных и пластических свойств и обеспечит необходимый уровень надежности железобетонных конструкций с такой арматурой.

В настоящее время в соответствии с предложенной градацией холоднодеформированная арматура класса прочности 500 МПа по ГОСТ Р 52544-2006 может быть отнесена к первой и второй группе требований, а проволока Вр-1 – к третьей группе требований

Таким образом, выполненный анализ требований СП 52-101-2003 к арматуре класса прочности 500МПа выявил причины различия некоторых расчетных характеристик у арматуры классов А500 и В500 и показал нецелесообразность применения одинаковых значений некоторых расчетных характеристик к проволоке Вр-1 по ГОСТ 6727 и к холоднодеформированной арматуре В500С по ГОСТ Р 52544-2006, хотя эти виды арматуры объединены в один класс прочности В500. Холоднодеформированную арматуру класса В500, имеющую широкий диапазон изменения пластических свойств, предложено разделить на три группы с разными гарантированными уровнями пластических свойств, что повысит эффективность применения холоднодеформированной арматуры и обеспечит необходимый уровень надежности железобетонных конструкций с такой арматурой.


1404401604796115.html
1404509639094359.html
1404614411581042.html
1404696437587402.html
1404822623134341.html